203 / 530
Актуальные проблемы в машиностроении. 2016. №3
Технологическое оборудование,
оснастка и инструменты
____________________________________________________________________
203
ребра) при удовлетворении поля перемещений, полученного для стойки при расчете в соста-
ве несущей системы. Результаты расчета подконструкции стойки для различных условий
приведены в таблице, где
n
– принятый коэффициент запаса по жесткости. Угол поворота
передней стенки оптимальной стойки меньше, чем у стойки в составе несущей системы с
упрощенными по геометрии базовыми деталями – 0,0778 рад и 0,1495 рад соответственно,
т.е. крутильная жесткость новой стойки выше.
Параметр
Условия эксплуатации
Предельные
Типовые
n
= 1,5
n
= 1,0
n
= 1,5
n
= 1,0
Толщина, м:
плоскость
xz, yz
плоскость
xy
0,0797
0,0923
0,0527
0,0830
0,0463
0,0565
0,0284
0,0415
Масса, т
15,30 11,62 9,04 6,08
Выводы
На примере стойки рассмотрен алгоритм параметрического синтеза крупногабаритной
конструкции на основе подконструкции, позволяющий получить конструкцию с реальной
геометрией поперечного сечения, минимально возможной массой при удовлетворении за-
данных норм производительности и точности механической обработки;
Список литературы
1.
Атапин В.Г.
Проектирование несущих конструкций тяжелых многоцелевых станков с
учетом точности, производительности, массы // Вестник машиностроения. – 2001. – № 2. – С.
3–6.
2.
Атапин В.Г.
Расчетное проектирование несущих конструкций тяжелых многоцелевых
станков // Обработка металлов (технология, оборудование, инструменты). – 2011. – № 3 (52).
– С. 27–34.
x
y
z
1
2
3
4
5
6
7
8
9
12
Подконструкция стойки
простой геометрии
Несущая система
5 м
1 м
2 м
2,46 м
Реальная геометрия
1
2
3
7
9
4
5
6
12
Рис. 4.
Выделение подконструкции и ее реальная геометрия